重载铁路大跨度钢桁梁桥顶推施工关键技术分析与监测

():[]舒彬,杨超,郝付军．重载铁路大跨度钢桁梁桥顶推施工关键技术分析与监测[甘肃科学学２０１９,３１６１０５Ｇ１１１．J．:/doi１０．１６４６８．cnkii．ssn１００４Ｇ０３６６．２０１９．０６．０１９．j():]报,２０１９,３１６１０５Ｇ１１１．

],LaunchinonstructionofLonanSteelTrussBrideonHeavaulRailwaJ．JournalofGansuSciencesgCgSpgyHy[

,,引用格式:ShuBinYanhaoHaoFuun．AnalsisandMonitorinfKeechnoloiesintheIncrementalgCjygoyTg

甘肃科学学报Vol．３１　No．６

JournalofGansuSciencesDec．２０１９

重载铁路大跨度钢桁梁桥顶推施工关键技术分析与监测

(陕西铁路工程职业技术学院,陕西渭南　７１．１４０００;

舒　彬１,杨　超２,郝付军１

)中铁十四局集团第三工程有限公司,山东兖州　２２．７２１００

摘要　为解决大跨度钢桁梁桥顶推关键工况受力状况和变形监测,以黄大重载铁路黄河特大桥连续钢桁梁多点同步顶推施工为例,利用有限元建模计算最大倾覆力,倒退法计算顶推过程中的最不利工况.找出主桁在桥墩支点处最大支反力值以及导梁前端最大变形值和变形规律;计算主桁和导梁在各施工工况下的最大应力值,验算最大受力节点板局部应力值.根据理论计算值,在最不利施工工况设置对应的变形监控点和主要杆件应力监测点.设置顶推系统并计算水平纵向顶推力,测试并记录各顶推工况的启动和运行状态摩擦系数数据.对比理论计算与监测结果发现实测值略小于计算值,施工过程中的材料强度和变形均在安全可靠的储备范围内.有限元分析和施工监测表明:在大跨度平行弦钢桁梁顶推施工过程中采用自重加０．２倍自重的冲击荷载组合是最安全又经济的荷载组合,同时横向纠偏值对主桁应力和纠偏力的影响基本可以忽略.关键词　钢桁梁;有限元;监测;顶推系统;纠偏

()中图分类号:U４４８．３５;U４４３．３８　　　文献标志码:A　　　文章编号:１００４Ｇ０３６６２０１９０６Ｇ０１０５Ｇ０７　　黄大铁路煤运专线黄河特大桥主桥采用下承式

明桥面平行弦连续钢桁梁,带斜腹杆的相邻节点板长度为２只带竖杆的桁架节间长度为１主０m,０m,桁竖向高度２横向中心距离１１m,１．０m.总体跨度布置为１主桁钢２０m＋４×１８０m＋１２０m＝９６０m,,梁总质量１总顶推长度为８顶推质量４５５３t４０m,,为１主桁采用Q钢桥面系杆件纵２７６２t３７０E钢,q横向联接系、桥门架以及中横联杆件均采用导梁所有杆件采用QQ３４５E钢;３７０D钢.桥跨qq从１连续４跨１１４号墩至１２０号墩依次布置;８０m跨度平行弦钢桁梁采用顶推施工方案为目前国内之最,暂无工程先例可借鉴,故需建立严密的有限元模型计算分析评估其施工全过程的安全可

１]

.靠性[

１　拼装平台设计顶推施工成桥全过程

多点同步顶推施工,在１１４~１１５号墩之间设置钢管支架拼装平台,平台长８在１０m;１５~１１６号墩之间

[]

梁到达１在１６号墩前导梁与主桁产生的倾覆力２;

在１１５号墩至１２０号墩之间５跨主桁钢梁采用

距离１１５号墩８０m处设置临时钢管支墩以抵抗导１１５~１２０号墩设置墩旁托架并在托架上设置滑道梁,每个桥墩上滑道梁的总滑移长度为２与相０m,节间的长度,如图１所示.每次拼装３个大节间长度即６主桁小节点板处竖杆截面较小,竖杆容０m,易出现受压失稳,故只能在带斜腹杆的大节点板处

３]

;设置移动支承滑块并实施顶推[每次顶推２０m

邻２个带斜腹杆节点板之间的距离相等即为一个大

收稿日期:修回日期:２０１９Ｇ０１Ｇ１４;２０１９Ｇ０３Ｇ０４

)基金项目:陕西高等教育教学改革研究重点攻关项目(１７GG００８

),:作者简介:舒彬(男,四川广元人,硕士,研究方向为桥梁施工.E１９８０ＧＧmailshubin１２２９＠１２６．com

１０６甘　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　

肃科学学报　　　　　　　　　　　　　　　　　２０１９年　第６期

图１　顶推施工布置

Fi．１　Laoutoftheincrementallaunchinonstructiongygc

为一个大节间长度即一个小循环,连续顶推３个大节间长度６依次循环,直至主０m即为一个大循环,桁钢梁主体结构顶推至１然后在钢管支架２０号墩;同时拆除前端１１４~１１５号墩之间的主桁钢梁,平台上拼装靠１悬臂拼装１４号墩一侧４０m主桁,

３　顶推建模受力分析

３．１　建模要点

利用杆系有限元软件采用倒退法建模分析.建模思路如下:每顶推２①保持梁体不动,０m被认为导梁.

２　导梁悬臂６０m时抗倾覆计算

导梁拼装长度为产生最大倾覆力矩状态１２０m,,悬臂长度６０m时,

此时das/如图civil建模,竖向约束每个下弦杆节点处２所示.利用,计算出MiＧ

导梁各节点处自重作用下的支反力,如图３所示.

图２　抗倾覆工况

Fig．２　Overturningr

esistancecondition图３　抗倾覆计算示意图(单位:t

)Fig．３　Overturningresistancecalculationdiag

ram(unit:t)图每个支点反力值乘以支点到原点的距离并求和即为３中支点反力为３３．８t处为原点,

原点右侧倾覆力矩值Mq点到原点的距离,并原求点和左即侧为每抗个倾支覆点力反矩力值值乘M以支k倾覆力矩值,抗M其公式为

Mk除以倾覆力矩值Mq即为抗倾覆安全系数K,q＝１１８２．５．１×M×１５００＋＋１５６．１．４××６２００＝＋２３１２２．９３×(t

３０􀅰＋m１)２,．８×４０＋

k＝４８×２０＋５３．７×４０＋３３．２×６０＝５１００(t

􀅰m),K＝MMkq＝５１００

＝２．２＞２.

从计算结果可知抗倾覆安全系数为２３２３

工规范２的要求[

３

].２．２,

大于施形成１次新的结构,每顶推１个小循环,边界条件后退桥墩的支撑作用１次;②墩梁连接处以竖向位移约束为主来模仿;前端提梁上墩[

４]

.③采用支座强制位移来模拟导梁．２　量１２７(荷载及荷载组合

１６)２自重t;导梁全部构件自重:为主桁钢梁及导梁自重４８８t

.,主桁顶推质００k(２)根据设计文件,基本风压现的冲击作用(P３a)(冲击力相当于风力:

１２W级风).０＝,按各工况下顶推自重的:考虑钢桁梁在顶推过载在上弦杆上.

２程０中％可均匀加能出按的变形和支点反力３种荷载组合计算:[２

]况下;特②自重①自重,

计算正常施工时计算评估大风情别是在＋风力,按容许应力法全程度[４

]１６０m大悬臂时安顶推过程中可能出现的冲击作用;③自重＋冲击力,

按容许应力法计算评估[

５

]．３　计算模型工况

.顶推施工全过程分为,具体如表１所列.

７个大工况,７０个小工况表１　顶推施工工况划分Table１　Workingc

onditiondivisionoftheincrementallaunchingc

onstruction工况名称工况说明

M拼装导梁并顶推至M０拼装第１跨并顶推主桁钢梁至１１５号墩后悬臂M１１１６２号墩０m拼装第M２拼装第２跨并顶推主桁钢梁至M３３跨并顶推主桁钢梁至１１７号墩M４拼装第４跨并顶推主桁钢梁至１M５６

５跨并顶推主桁钢梁至１１１８号墩拼装第９号墩６跨并拆导梁、成桥

１２０号墩

拼装第．４　支点反力计算

通过计算得到临时支墩以及的支点反力值,如图４所示.从图１４１４可知~１２,０号墩上在不同的

３７３３重载铁路大跨度钢桁梁桥顶推施工关键技术分析与监测　第３１卷　　　　　　　　　　　　　　舒　彬等:

工况下,支点反力值随顶推前进不断变大,达到一定值后趋于稳定.为了保障墩旁托架的承载力有足够的安全储备,按最大支点反力值的１．２倍设计托

故１１３７２０kN左右,１６~１１９号墩旁托架承载力设

计值需达到１６５００kN以上.

６]

.图４中１架[达到１６~１１９号墩旁托架受力最大,

１０７

图４　各工况下支点反力值

Fi．４　Thereactionvalueoffulcrumundereachconditiong

３．５　导梁前端挠度及千斤顶提梁起顶力计算

模型计算表明:导梁前端下扰随跨度变大而变导梁前端下挠出现最大值,为１０１６０m时,６１mm;在１１８号、１１９号墩前２次出现悬臂１６０m的工况,但后２次下挠值逐渐减小;故导梁上１１７号墩前为整个顶推施工过程中最不利变形工况,提梁起顶千

[]斤顶扬程按最大值的１．２倍取值７.在模型计算

起顶力值最大,结合导梁下扰变形值和千斤顶行程预设储备,导梁前端两边配置２台起顶力１２００kN３．６　主桁钢梁最不利工况计算

主桁在顶推过程中,下弦杆件的每个大节点处的杆件均会成为最大受力杆件,故须对每一个顶推循环下的节点板处杆件进行受力分析.经建模计算:导梁上１悬臂１１７号墩旁托架前,６０m时主桁受力最为不利工况.采用荷载组合２按容许应力法计算时:编号,为A考虑面５E４工字型斜腹杆应力值为１２１．７MPa,外稳定系数０压杆．５２９折算后的应力值为２３０MPa/.考虑顶推时出现冲稳定安全系数为２６０２３０＝１．１３击力,按荷载组合３的计算如图５所示.扬程１５００mm的千斤顶.

大,在导梁到达１１７号墩前主桁和导梁悬臂达到

中,导梁强制位移到达墩旁托架上方时的支点反力

]８

,值即为千斤顶的提梁起顶力值[模型计算结果分

别为:上临时墩３上１上１５０kN、１６号墩４００kN、１７１２０号墩２００kN.计算可知１１７号墩旁托架的提梁

号墩１０００kN、１１８号墩８００kN、１１９号墩７５０kN、

图５　导梁１１７号墩前悬臂１６０m处主桁应力与变形趋势

Fi．５　Thestressofdeformationtrendofmaingirderat１６０mofthefrontcantileverofpier１１７ofleadinＧingirdergg

]８

.２种计算组合表明小于１,处于临界状态[０．９５,

斜腹杆A　　从图５的计算结果可知:５E４压应力

,为１同理折算后的压杆稳定安全系数为４５．５MPa

的稳定安全系数由０．９５增大到１．４２.在主桁和导３计算受力均满足要求.

梁顶推各个施工阶段,其余部分杆件按组合２组合

１６０m大悬臂时支点处的荷载组合３为最不利组合

工况,斜腹杆考虑压杆稳定后的安全储备略微不足,对工字形斜腹杆A５E４进行临时焊接钢板包裹形成箱形截面,面外稳定系数由０．压杆５２９增大到０．７９,

３．７　钢桁梁导梁提梁上１１７号墩旁托架工况计算

提梁上墩时,导梁N１节点支撑在１１７号墩旁

]９

.模型计易出现较大的受力状态,故需单独分析[

支架的前端,此时形成简支受力状态,导梁变高处容

算应力如图６所示.

１０８甘　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　

肃科学学报　　　　　　　　　　　　　　　　　２０１９年　第６期

;弦杆处,最大拉应力为１最大压应力出现在４５MPa,导梁变高上弦杆处,最大压应力为１考虑压２０MPa

从图６可知:最大组合拉应力出现在导梁变高下

,/压杆稳定安全系数为２主２２９MPa６０２２９＝１．１３５;

桁在１但均小于１６号墩处上下弦杆受力也比较大,

杆稳定系数后的上弦杆折算强度最大值达到

导梁变高处上下弦杆受力,故此工况下主桁与导梁

图６　导梁提梁上１１７号墩旁托架应力和变形趋势

Fi．６　Thestressofdeformationtrendofbracketbesidepier１１７pieronleadinＧingirderbeamgg

杆件均满足强度和稳定性要求.

３．８　最不利工况下节点板局部应力分析

经数值分析:导梁在１１６号墩前悬臂１６０m时主桁在１１６号墩处下弦杆节点板和导梁提梁上１１７号墩时导梁变高处上弦杆节点板受力均最为不利;按

]１０

,虑节点板隔板的有利因素情况下[节点板薄弱区

«钢结构设计标准»规范进行了检算.计算时在不考强度安全系数均在１节点板面外局部稳定安．９以上,全系数均在１说明强度、稳定性均满足要．５８以上,求.导梁上１１７号墩后悬臂１００m时导梁在１１７号墩处支反力最大,为５８需分析导梁钢箱梁２９．９kN,底板局部应力值,加设２道隔板后的实体有限元模对比钢箱梁Q２７０MPa之间,３７０钢材的屈服强度

均在容许范围内,满足要求,但隔板有点状的局部应墩顶处钢箱梁底板与腹板vonMises应力在２００~型分析如图７和图８所示.计算表明,在该工况下,

图８　箱梁底板局部应力云图和隔板应力云图Fi．８　Localstresscloudnehoramofbottomplateandgpgstresscloudnehoramofpartitionoftheboxgirderpg

]２

.力集中现象,对整体结构没有影响[

４　施工监测

４．１　施工监测布置

由于顶推过程中导梁横向变形很小,故主要考虑其竖向变形监控.在顶推过程中,在导梁前端两侧设置竖向标尺,在１１５号墩和１１８号墩上放置莱卡NA按每顶推４m２级自动安平水准仪和全站仪,

观察１次导梁前端的下扰度.

在施工应力监测方面,将应力传感器布置在主要的受力杆件上,共布置２采用栓接＋４个监测点,粘接的方法,该方法对钢构件性能影响小,传感器与

图７　钢箱梁节点板处有限元模型

Fi．７　Finiteelementmodelatthenodeplateofsteelboxgirderg

１１]

.构件连接质量高[

４．２　最不利变形施工监测

由于导梁到达１１７号墩附近悬臂１６０m时变形

重载铁路大跨度钢桁梁桥顶推施工关键技术分析与监测　第３１卷　　　　　　　　　　　　　　舒　彬等:

最大,故重点监测导梁前端顶推到１１７号墩前后段的工况,如图９所示.

４．４　导梁上１１７号墩施工工况监测

由于导梁提梁上１导梁变高处上弦１７号墩时,杆安全系数仅为１．安全储备不高,故需作为主１３５,]１３

,要监测对象[采集杆件在该工况下的应力如图１１

]１３

.系数的作用[

１０９

图９　最不利工况导梁下挠变形实测值与理论值Fig

．９　Themeasuredandtheoreticalvaluesofthedeflectiondeformationofleading

Ｇingirderunderthemostunfavourablecondition

　　从图９可知:

前导梁端部测点的竖向实测位移比理论值略微偏小,总体吻合较好,最大下挠实测值

为５０１００m０９mmm表明施工线形和刚度均处于可控状态,

导梁前端提梁千斤顶行程预留量[１２

]为．３　主桁钢梁最不利受力施工工况监测

,

.从前面计算数据可知主桁和导梁在悬臂１１６号墩后

１６号墩后悬臂１６０m为最不利受力工况,

故重点监测导梁在１６０m主桁主要杆件应力值,

如图０所示.

图１０　悬臂１６０m主桁主要杆件应力监测值Fig．１０　Themonitoringv

alueofstressonmainmemberofmaingirderat１６０mofcantilever

　　从图加固后主桁杆件产生了轻度的应力重分布１０中可以看出:

横向连接杆件受力均很小,,整体上主桁最大拉应力下降到力下降到对工字形斜腹杆１４２MPAa５E仅下降１４进行临时钢板包裹形成箱形３５．５MMPPa左右,,最大压应a左右,说明采用截面,对减小压应力贡献不大,主要起增大压杆稳定

所示.

图１１　导梁N１支点上１１７号墩主要杆件监控点的实测值Fig

．１１　Themeasuredvalueofthemainmemberonthepier１１７atfulcrumN１ofleadingＧingirderatmonitoringp

oint　　从图应力实测值与理论值基本吻合１１中可以看出,

主桁和导梁主要受力杆件,且均在模型计算应力值范围内,故导梁在１１７号墩提梁上墩的过程中,

主要受力杆件处于安全可控状态[

１４

].５　顶推系统

多点同步连续顶推系统由水平顶推系统、垂直顶升系统、滑移系统、纠偏系统及顶推控制系统.多点同步顶推系统发展已经很成熟,５部分组成施工时一般由专业的顶推公司实施,此处不再赘述[

９]

５．１　水平顶推力计算

.根据设１大顶３６１２推．８质t,计图纸,该桥钢桁梁主结构量随钢梁顶推附属结构重为板—不锈钢板作为摩擦面１３８７３．５t,配置拉力为.顶推施２６０工．７t

采,质量为

用全桥最MGB千斤顶,摩擦系数按１０．１计算,则水平２５最０大０k拉N的力为平拉力为３８７３５×P０．１＝＝１３１３８８７３７．３５备系数为k＝２５００/１３/．５k１０＝N１,每台顶平均负担的水３８７kN.顶推设备储力为１１４２７０kN,拉动滑８７块＝需１．８要０的.单最大反力点的受点最大拉力为２５４２７０×０．１＝顶推设备单点储备系数为顶额定张拉力的００/１４２７＝１４１．７２７k顶配备１２根０５．５,

千斤顶的有效荷载使用为千斤N,

属于正常范围.每台千斤,Φ１５．２４m７倍,m钢绞线,钢绞线穿过水平千斤顶空腔数为１２(固定在滑块上的后锚上.根/)钢绞线的安全系台×(２６０kN/根)/１４２７kN＝２．１８

.１４１１５．２　主要顶推段顶推数据

从拼装顶推开始至顶推结束的全过程中,启动摩擦系数在０．行走摩擦系数在０９８~０．０５７之间,

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拉力４临时墩单侧拖拉力２７０kN,２０kN,１１６号墩单侧拖拉力５共计４０kN,１１７号墩单侧拖拉力７６０kN,单侧２２０kN,１１６号墩单侧拖拉力７４kN,１１７号墩侧拖拉力２临时墩单侧１８２kN,３８kN,１１６号墩单侧拖拉力６共计２kN,１１７号墩单侧拖拉力２０８kN,

随着顶推质量的增大,整体启动０．０６８~０．０１９８之间;

摩擦系数和行走摩擦系数逐渐呈现下降趋势,同时每即刚开始行走摩擦系数较大,１０m的行走摩擦系数,

]１５

.行走一段距离后行走摩擦系数有所减小[

程中为例,如图１２所示.启动时,１１５号墩单侧拖

以顶推至导梁在１１７号吨前方悬臂１２０m的过个顶推循环中,行走２m的行走摩擦系数大于行走

/.行启动摩阻系数为４１３９８０kN,６４５８７６０＝０．０５７

走２m后正常,临时墩１１５号墩单侧拖拉力３１４kN,单侧拖拉力２共计１６摩阻系数３２kN,８０kN,

/行走１１６８０５８７６０＝０．０２４;０m正常,１１５号墩单/摩阻系数１３１３８０kN,８０５８７６０＝０．０２３５.

图１２　顶推至导梁在１１７号墩前方悬臂１２０m实图

Fi．１２　PictureofincrementallaunchintoleadinＧingirderat１２０mofcantileverinfrontofthepier１１７ggg

６　纠偏数值分析

由于滑块与滑道之间摩擦阻力受天气等因素影响产生变化,钢梁在顶推过程中可能出现横向偏离,

６]

.假设１故需对钢梁进行纠偏[１５号墩为固定支

用倒拆法建立有限元杆系模型计算出导梁上１１７号墩前主桁和导梁悬臂１６０m时为顶推过程中的最不利工况,导梁前端最大挠度为１０主桁工６１mm,近容许应力值,用钢板焊接包裹工字型斜腹杆形成封闭的箱型截面来提高杆件稳定安全储备.计算出导梁上１１７号墩后主桁与导梁形成简支梁受力模式导梁变高处受力为最不利工况,杆件强度稳定性均的前提下,检算了不同工况下３处最不利受力节点板的应力和稳定安全系数,均满足要求.根据计算结果设置了对应的变形和应力监控系统,监测数据与计算数据基本吻合且偏离值不大,说明在大跨度钢桁梁顶推中采用自重加考虑０．２倍自重的冲击力设计了顶推系统并按预估０．１的摩擦系数计算出水平纵向推力,从记录顶推数据来看均在预估范围之内.数值分析和实测表明:大跨度钢桁梁顶推过程中纠偏主桁产生的弯曲应力和弯曲力基本可以忽略不计,主桁应力和纠偏力主要受自重和摩擦力控

９]

.预设５制[０mm的纠偏量和设置对应的千斤顶

字型斜腹杆A５E４考虑压杆稳定后的折算应力值接

座,１１６号墩、１１７号墩、１１８号墩均为活动支座.数值模拟在１计算结构１７号墩分别纠偏５~５０mm,表明在１主桁杆件１７号墩上横向纠偏５０mm以内,应力变化在５％以内,纠偏弯曲应力相对重力产生

９]

.的应力基本可以忽略不计[

满足要求无需加固.在不考虑节点板隔板有利因素

数值分析表明主桁的横向纠偏产生５０mm纠偏量,

的最大弯曲力不到主桁自重产生的静摩擦力的

]９

.根据实测数据纠偏力主要受静摩擦力控制[４％,

可知,顶推力与支座反力的实际静摩擦系数在

计算纠偏力时,静摩擦力按０．模拟５~１取值,

纠偏量在５~５实际纠偏力从０．０８~０．１之间,０mm,

最大变化量只占２．８４６kN增至８６９kN,７％.故大跨度钢桁梁的横向纠偏时,在选用水平横向纠偏千斤顶规格时主桁弯曲力基本可以忽略不计,主要考

９].虑静摩擦力即可[

荷载组合３是最经济又安全的荷载组合计算模型.

７　结论

针对黄大铁路黄河特大桥连续钢桁梁顶推施工,计算了最大倾覆力矩和支点反力抗倾覆力矩,证明设计顶推拼装施工平台长度符合抗倾覆要求.利

行程的纠偏系统是可行的,有效地解决了顶推偏离和顶推不同步问题.该项目主体结构已竣工,作为目前国内最大跨度的平行弦顶推施工重载铁路桥梁,对今后同类桥梁施工具有较高的参考价值.

重载铁路大跨度钢桁梁桥顶推施工关键技术分析与监测　第３１卷　　　　　　　　　　　　　　舒　彬等:

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１１１

AnalsisandMonitorinfKeechnoloiesintheIncrementalLaunchinygoyTgg

ConstructionofLonＧsanSteelTrussBrideonHeavＧhaulRailwagpgyy

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,,ShuBinYanhaoHaoFuungCj

２．ChinaRailwa４thBureauGrouIIEnineerinimited,Yanzhou２７２１００,China)y１pIggLAbstract　Inordertocoewiththestressconditionanddeformationmonitorinfthekencrementalpgoyi

,launchinonditionofthelonＧsansteeltrussbridethispaertookthemultiＧointsnchronousincreＧgcgpgppyoverturninorceandtheretroressivemethodtocalculatethemostadverseconditionsintheincrementalgfgmentallaunchinonstructionofthecontinuoussteeltrussedgirderoftheHuanheExtraＧlonrideongcggBg

,HuandaHeavＧhaulRailwasanexamleandusedfiniteelementmodelinocalculatethemaximumgyyapgt

launchinrocess．ThepuroseistofindoutthemaximumsuortreactionofmaingirderatthepierfulＧgpppp

,crumandthemaximumdeformationvalueanddeformationlawofthefrontendoftheleadinＧingirdertogcalculatethemaximumstressvalueofthemaingirderandleadinＧingirderundereachconstructioncondiＧg

tion,toprovethelocalstressvalueofthemaximumforcegussetlate．Basedonthetheoreticalcalculationpsondencewiththemostadverseconstructionconditions．Theincrementallaunchinstemwassetundpgsypa,valuethedeformationmonitorinointandthemainmemberstressmonitorinointweresetincorreＧgpgp

thehorizontallonitudinalincrementallaunchinorcewascalculatedandthefrictioncoefficientsofstartＧggf,thanthecalculatedvalueandthematerialstrenthanddeformationdurinonstructionarewithintheggcundrunninfeachincrementallaunchinonditionweremeasuredandrecorded．BomarinhereＧpagogcycpgt

,wsultsofthetheoreticalcalculationandmonitorinecanseethatthemeasuredvalueisslihtlmallerggysactloadcombinationofdeadloadand０．２timesofdeadloadisthesafestandmosteconomicalintheinＧp

,crementallaunchinonstructionprocessofthelonＧsanparallelstrinteeltrussgirderwhiletheinfluＧgcgpgs

safeandreliablereserverane．ThefiniteelementanalsisandconstructionmonitorinindicatethattheimＧgygenceofthelateralcorrectionvalueonthemaingirderstressandcorrectionforcecanbebasicallinored．yg

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