低压电器（２０１０Ｎｏ１５） ・研究与分析・ 新型三相ＰＷＭ整流器自适应 滞环电流控制 郑秀聪，谢运祥，谢涛 （华南理工大学电力学院，广东广州 ５１０６４０） 摘要：在传统的三相ＰＷＭ整流器滞环电流控制的基础上，提出一种新型的能动 态调整滞环宽度的自适应滞环电流控制技术。在锁相回路控制的基础上增加一个简 单、快速的滞环宽度预测模块，可实现滞环宽度动态调制及开关频率恒定的控制。在 郑秀聪（１９８５～）， Ｍａｔｌａｂ／Ｓｉｍｕｌｉｎｋ环境中建立三相ＰＷＭ整流器的仿真模型，并以自适应滞环电流控制 男，硕士研究生，研 器对整流器进行开关频率的控制。仿真结果表明，该控制方法可以实现网侧单位功率 究方向为电力电子 因数正弦波电流控制，能适应负载的扰动，直流电压输出稳定，具有良好的鲁棒性。 变流技术及其应 用。 关键词：固定开关频率；ＰＷＭ整流器；滞环电流 ． 中图分类号：ＴＭ ４６１文献标志码：Ａ文章编号：１００１－５５３１（２０１０）１５－００１０－０５ Ｎｏｖｅｌ Ａｄａｐｔｉｖｅ Ｈｙｓｔｅｒｅｓｉｓ Ｂａｎｄ Ｃｕｒｒｅｎｔ Ｃｏｎｔｒｏｌ ｆｏｒ Ｔｈｒｅｅ．Ｐｈａｓｅ ＰＷＭ Ｒｅｃｔｉｆｉｅｒ ＺＨＥＮＧ Ｘｉｕｃｏｎｇ，ＸＩＥ Ｙｕｎｘｉａｎｇ，ＸＩＥ Ｔａｏ （Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ，Ｓｏｕｔｈ Ｃｈｉｎａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ ５ １ ０６４０，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎａｌ ｈｙｓｔｅｒｅｓｉｓ ｂａｎｄ ｃｕｒｒｅｎｔ ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ｔｈｒｅｅ—ｐｈａｓｅ ＰＷＭ ｒｅｃｔｉｉｆｅｒ，ａ ｎｏｖｅｌ ａｄａｐ— ｔｉｖｅ ｈｙｓｔｅｒｅｓｉｓ ｂａｎｄ ｃｏｎｔｒｏｌ ａｌｇｏｒｉｔｈｍ ｆｅａｔｕｒｉｎｇ ｄｙｎａｍｉｃａｌｌｙ ｍｏｄｕｌａｔｅ ｈｙｓｔｅｒｅｓｉｓ ｂａｎｄ ｗａｓ ｐｒｅｓｅｎｔｅｄ．Ａ ｓｉｍｐｌｅ ａｎｄ ｑｕｉｃｋ ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｈｙｓｔｅｒｅｓｉｓ ｂａｎｄ ｗａｓ ａｄｄｅｄ ｔｏ ａ ｐｈａｓｅ－－ｌｏｃｋｅｄ－－ｌｏｏｐ ｃｏｎｔｒｏｌ ｔｏ ｍｏｄｕｌａｔｅ ｂａｎｄｗｉｄｔｈ ｄｙｎａｍｉｃａｌｌｙ ａｎｄ ｅｎｓｕｒｅ ｃｏｎｓｔａｎｔ ｓｗｉｔｃｈｉｎｇ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ．Ｉｎ ｔｈｅ ｐｌａｔｆｏｒｍ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ｏｆ Ｍａｔｌａｂ／Ｓｉｍｕｌｉｎｋ，ｔｈｅ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｕｌｅｓ ｏｆ ｔｈｒｅｅ—ｐｈａｓｅ ＰＷＭ ｒｅｃｔｉｆｉｅｒ ｗｅｒｅ ｂｕｉｌｔ，ｔｈｅ ａｄａｐｔｉｖｅ ｈｙｓｔｅｒｅｓｉｓ ｂａｎｄ ｃｕｒｒｅｎｔ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒ ｗａｓ ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ ｉｎｔｏ ｔｈｅ ｒｅｃｔｉ— ｉｔｅｒ ｔｏ ｃｏｎｔｒｏｌ ｓｗｉｔｃｈｉｎｇ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ，ｔｈｅ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔ ｉｎｄｉｃａｔｅｄ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎｅｄ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ ｈａｄ ｔｈｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓ— ｔｉｃｓ ｏｆ ｄｒａｗｉｎｇ ｎｅａｒｌｙ ｓｉｎｕｓｏｉｄａｌ ｃｕｒｒｅｎｔ ｗｉｔｈ ｕｎｉｔｙ ｐｏｗｅｒ ｆａｃｔｏｒ，ａｄａｐｔｉｎｇ ｔｏ ｌｏａｄ ｖａｒｉａｔｉｏｎ，ｓｔａｂｌｅ ＤＣ ｖｏｌｔａｇｅ ｏｕｔｐｕｔ ａｎｄ ｇｏｏｄ ｒｏｂｕｓｔｎｅｓｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ￣ｃｏｎｓｔａｎｔ ｓｗｉｔｃｈｉｎｇ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ；Ｐ￣ＶＩＶＩ ｒｅｃｔｉｉｆｅｒ；ｈｙｓｔｅｒｅｓｉｓ ｂａｎｄ ｃｕｒｒｅｎｔ ０ 引 言 了交流电流反馈，具有动态响应快速、开关模式良 好、控制电路结构简单等优点。直接电流控制包 三相电压型ＰＷＭ整流器的控制从本质上来 括滞环电流控制（Ｈｙｓｔｅｒｅｓｉｓ Ｂａｎｄ Ｃｕｒｒｅｎｔ Ｃｏｎｔｒｏｌ， 说是对交流侧电流的控制。电流控制的目的是使 ＨＢＣＣ）、固定开关频率电流控制、空间矢量电流 交流侧电流跟踪电流给定，其可分为问接电流控 控制等。其中，滞环电流控制以其易于实现、动态 制和直接电流控制。间接电流控制是通过控制交 响应快，且具内在电流能力、对负载不敏感的 流侧电压基波幅值、相位，进而间接控制其网侧电 优点，倍受国内外学者的青睐¨Ｊ。 流。但其动态响应速度不够快，在暂态过程中，交 然而，传统的固定滞环电流宽度的ＨＢＣＣ技 流侧电流会产生直流偏移，且对系统参数波动较 术因其开关频率可变、对开关器件盼Ｉ生能要求较 为敏感。而直接电流控制则在电路的输入端引入 高、开关损耗较大、不易设计滤波器等缺点。固定 谢运祥（１９６５一），男，教授，博士生导师，主要从事电力电子应用方面的工作。 谢涛（１９８５一），男，硕士研究生，研究方向为电力电子变流技术及其应用。 一ｌＯ～ ・研究与分析・ 低压电器（２０１０１￣１５ Ｊ 开关频率的电流控制克服了滞环控制的上述缺 点，将电流调节器输出信号与三角波比较产生的 ＰＷＭ信号对整流器进行控制，但存在着电流跟踪 误差较大等缺点 。Ｍａｌｅｓａｎｉ等在三相ＰＷＭ逆 ‰ 变器中提出了一种通过锁相技术获得固定开关频 ｕｄｄ２ 率的滞环电流控制技术 。但是，锁相环中的环 一“ｄｃ，２ 路滤波器会造成系统的不稳定，在暂态过程中往 往会失去同步（失锁）。为克服这些缺点，本文在 图２ ａ相开关周期示意图 锁相回路控制的基础上增加一个简单、快速的滞 环宽度预测模块，并引入开关频率的反馈，通过对 滞环电流的控制，使得开关频率固定。 １ 滞环电流控制技术 该拓扑包括输入３个滤波电感 ，三相半桥 电路，直流侧电容Ｃ 、Ｃ 等组成成分，如图１所 示。假设图中三相半桥电路各开关器件均为理想 的开关器件，且三相输入滤波电感、直流侧两电容 均对称。 图３基于ＰＬＬ的滞环电流控制框图 电压控制环，内环是交流电流控制环。 外环通过ＰＩ控制器来调节直流电压 的大 小，并获得正弦参考电流 的大小，ＰＩ控制器的 输人为给定直流电压的平方值（ 二） 与直流侧 两电容器实际电压的平方值 的偏差，该偏差 经ＰＩ控制器再分别与锁相回路ＰＬＬ检测得到的 图１ 三相四线／三线制电压型ＰＷＭ整流器的主拓扑 电流频率及相位相乘，得到三相正弦参考电流 １．１滞环电流控制原理 ，然后与实际电流信号 相比较，两者的偏差 为分析方便，定义单极性二值逻辑开关函数： 作为滞环比较器的输入，滞环比较器产生控制主 ｆ１上桥臂导通 ，，、 电路中开关器件通断的ＰＷＭ信号，该ＰＷＭ信号 【０下桥臂导通 经驱动电路控制主电路各开关器件的通断。 以０相的一个开关周期为例，把参考电流 １．３三相四线制ＰＷＭ整流器的数学模型 和实际电流 的偏差８。作为滞环比较器的输入， 然而，对于三相ＰＷＭ整流器的研究大都以 通过其输出作为控制功率开关器件ｓ１和ｓ４的通 三相三线制（Ｔｈｒｅｅ Ｐｈａｓｅ Ｔｈｒｅｅ Ｗｉｒｅ，３Ｐ３Ｗ）为基 断，如图２所示。设比较器的滞环宽度为ｈ ，当ｉ。 础，极少对三相四线制（Ｔｈｒｅｅ Ｐｈａｓｅ Ｆｏｕｒ Ｗｉｒｅ， 为正时，滞环控制器输出正电平，驱动Ｓｌ导通；当 ３Ｐ４Ｗ）进行深入地讨论。实际上，许多场合出于 ｉ。为负时，滞环控制器输出负电平，驱动Ｓ４导通。 防雷、绝缘、电磁兼容等考虑，需要采用３Ｐ４Ｗ的 这样，ｓ１和Ｓ４交替工作，使实际电流保持在滞环 连线方式，如应用于电力系统的电能质量调节器 带宽范围内，呈锯齿状地跟踪参考电流Ｈ Ｊ。 统一电能质量调节器（ＵＰＱＣ）、有源电力滤波器 １．２基于锁相回路的滞环电流控制原理 等设备 。因此，有必要研究３Ｐ４Ｗ的ＰＷＭ整 三相ＰＷＭ整流器ＨＢＣＣ控制框图如图３所 流器的控制。 示，为一个双闭环控制系统。图３中，外环是直流 ３Ｐ４Ｗ的ＰＷＭ整流器电路由于中线的存在， 一１ １— 低压电器（２０１０１￣＿１５） ・研究与分析・ 相当于３个半桥电路的组合，口Ｊ买现对三相 输入电流的控制，有利于消除三相输人电流 的不平衡 。利用电路基本定律，建立三相ＰＷＭ 整流器的数学模型。口相电源电压瞬时值方程为 宽度ｈ。保持固定，则开关周期将随直流侧电压 的变化而变化。 １．４ 三相三线制ＰＷＭ整流器的数学模型 图１中的电容中点“ ”不与地相连，则构成 ３Ｐ３Ｗ的ＰＷＭ整流器，由于三相之间相互耦合， 警＋ｒ （２） 不能直接对电流进行控制，但与３Ｐ４Ｗ的 ＰＷＭ整流器相比，不用考虑中线电流及直流侧两 组电容电压的平衡问题，且可以抑制谐波对系统 式中：Ｕ 为网侧ｎ相电源电压；Ｕａ为交流侧口相 电压。实际运行中， 只包含Ｕｄ ／２及一 ／２ 两个电平。要控制ａ相输入电流ｉ 跟踪理想的 参考电流 ，使其误差幅值不超过ｈｏ／２，假定输 入电流为参考电流ｉ ，则有 ｆ１ ｄｔ ＋ｒｉ２＝Ｕ。一 ａ （３） 式中： 为口相参考电压，在该电压下，整流器的 输入电流将等于参考电流 ，则参考电流与实际 电流信号的偏差为 。＝ 一ｉ。。 （４） 由式（２）～（４）可得 鲁＋ ＝ （５） 考虑开关频率远远高于电网频率，为了便于分析， 忽略网侧等效电阻ｒ，则式（５）可简化为 ｄ６ｏ＝Ｕｏ—ｕ （６） 因此，如图２所示，当０＜ｔ＜ｔ，时，式（６）为 一 ＝Ｌ －ｌｇ（ ）＝ ｇ（ ） ㈩ 当ｔ ＜ｔ＜Ｔ时，式（６）为 一 ＝ ＿ｌｇ（ ）＝ ・ｇ（ ） ㈦ 综合式（７）、式（８）可求得开关周期： Ｔ ＝————Ⅱ＿— —＿ （）９） （ Ｕｄ／２）一（ 。）‘Ｕ 即 ＝ Ｕａ １（１０） 。（一 ） 式中： ： ／（Ｕ 。／２）。由式（１０）可知，若滞环 的干扰，故深受国内外学者的青睐。同理，根据电 路基本定律对其建立数学模型，ａ相电源电压瞬 时值方程为 ￡鲁＋ｒ ： 一 。一 。 （１１） 式中：ｆ／ 。为直流侧电容中点“ ”相对于地的电 位。 ＵＭ０＝（１／３）（ｓ 十 ＋ｓ ） 。／３ （１２） 由式（１１）、式（３）、式（４）可得 警＋ 。＝ 。一 ＋ 。 （１３） 式（２）表明，由于 。的存在，３Ｐ３Ｗ的ＰＷＭ 整流器的三相电流是相互耦合的，因此，需要进行 解耦控制。式（４）中的电流偏差６ 可以分解成两 个电流分量 Ｊ。 ６。＝ 一ｉ 。＝６ ＋６： （１４） 式中，电流分量６：及 分别满足 譬＋ ：：Ｕ。一 （１５） ＋ ：： （１６） 式（１５）表明，若忽略网侧等效电阻ｒ，则与式 （６）相似，电流分量６ 仅取决于ａ相交流侧电压 。。因此，可采用与６ （３Ｐ４Ｗ时）相同的方式进 行电流控制。对于电流分量 ，任意控制瞬间 。均为已知量，且通过一阶惯性环节运算就可 直接获得。因此，可在控制回路中增加前馈补偿 环节，对电流误差 。进行校正。 ２ 自适应滞环电流控制技术 ２．１ 固定开关频率的滞环电流控制 由式（１０）可知，为了获得固定的开关频率， 滞环宽度ｈ 须进行动态调整 。取开关频率为 固定值 ＝１／Ｔ＝１／ ，将式（６）或式（１５）代入式 ・研究与分析・ 低压电器（２０１０１￣１５） （１０），得 一ｒ（ｋ４ ａ ＋１）＝ｈａ（ ＋１） 、 ， ．、Ｓ＋（ｋ＋１）＋Ｓ一（ｋ＋１） 昔 （１７） （２０） 式（１７）为滞环宽度ｈ。与开关频率 的关 在两个连续的开关周期下，可近似地认为 系。其中，Ｕ ＝Ｕ 。一 （ｄｉ［Ｉｄｔ）。传统的滞环电 流控制中的滞环宽度是固定的，开关频率是变化 的。现在固定期望的开关频率 ，可通过式（１７） ｊ．ｓ＋（ ）＝Ｓ＋（ ＋ ） 【Ｓ（ｋ）＝Ｓ一（ｋ＋１） （２１） 根据式（１９）～（２１），可得滞环宽度的控制方程： 计算滞环宽度ｈ。，来实现开关频率的恒定。固定 频率的滞环宽度计算框图如图４所示。 图４ 固定频率的滞环宽度计算框图 ２．２滞环宽度预测模块 为实现滞环宽度的动态调整，通过对两个连 续周期下的滞环宽度进行时域分析可知，在保留 原有模拟结构下，加入一个数字控制系统来维持 开关频率的恒定 。两个连续周期的滞环宽度 的示意图如图５所示。 ＼ ／ Ｌｈ ｄ ）— ÷ 一７Ｉ“１）—— 十 乃 Ｉ 图５ 两个连续周期的滞环宽度的示意图 由图５可以推导出 ５＋ ｎ一ＬＴ＝ｒ（１８） ｏ ＋ 式中：ｓ＋、Ｓ一为电流分量６：的正、负斜率；ｒｏ 、Ｔｏ 为上桥臂开关器件的开通与关断时间。因此，在 第ｋ个开关周期下有 （Ｊｉ｝）＝ 。（ ） 善专。。 （１９） 同理，在第ｋ＋１个开关周期下有 ） ㈩ ㈤ （２２） 式（２２）所示的控制原理是为了保持开关周 期的恒定，其中，Ｔ（ｋ＋１）＝ 是期望获得的下一 个开关周期。ｈ。（ ）和Ｔ（ｋ）为第ｋ个开关周期测 得的实际值。由此，可在第ｋ个开关周期时，估算 出下一个开关周期的滞环宽度ｈ （ｋ＋１）。也就 是为了估算出合适的滞环宽度，使得实际的开关 周期与期望周期之间的偏差趋近于０，相当于一 个一阶最少拍控制系统 Ｊ，但其在３Ｐ３Ｗ的ＰＷＭ 整流器中不能保证三相开关频率相同及开关信号 的同步。为避免该问题，可以通过锁相环技术来 实现。 因此，可将滞环宽度分解为以下两部分： ｈ。＝ｈＰＬＬ４＋ｈｄ （２３） 式中：ｈ 为锁相输出的滞环宽度；ｈ 为一阶最 少拍控制器输出的滞环宽度；ｈ。为经较正后的总 滞环宽度。 ３Ｐ３Ｗ的ＰＷＭ整流器自适应的框图如图６ 所示。图６中，采用锁相技术，将开关信号与固定 频率． 的外部时钟信号比较后，得到相位差，经 比例积分环节得到期望的滞环比较器宽度；在控 制回路中增加前馈补偿环节（一阶最少拍控制 器）对电流误差进行校正，动态地调整滞环宽度 的大小，从而获得固定的开关频率。而３Ｐ４Ｗ的 图６ ３Ｐ３Ｗ ＰＷＭ整流器自适应ＨＢＣＣ框图 一１３— 低压电器（２０１０Ｎｏ＿１５） ・研究与分析・ ＰＷＭ整流器由于中线的存在，需在此基础上增加 电容均压前馈补偿环节，确保直流侧两组电容电 压的平衡。 ３ 仿真验证 在Ｍａｔｌａｂ的Ｓｉｍｕｌｉｎｋ环境下，依据图１及 图６构建自适应ＨＢＣＣ的三相ＰＷＭ整流器的仿 真模型。仿真参数设定如下：电网相电压峰值为 ３１ｌ Ｖ，直流侧电容Ｃ ＝Ｃ ＝１ １００ ＩｘＦ，开关频率 选为１０ ｋＨｚ，网侧等效电阻ｒ＝０．１ ｎ，电感Ｌ＝ ５ ｍＨ，直流侧电容电压Ｕ ：６５０ Ｖ。仿真时间为 ０—０．７ Ｓ，其中在０．２ Ｓ时阻性负载加大为原来的 １倍，而在０．４５ Ｓ时，负载恢复为原来值。 图７中，等幅正弦波形为ＶＳＲ交流侧电压波 形，波形在０．２ Ｓ后有突变的为放大２倍的电流 波形。图７和图８波形表明，基于自适应ＨＢＣＣ 的三相ＰＷＭ整流器在突加、减负载的情况下，输 入电流波形能很快跟随电网电压，实现网侧单位 功率因数正弦波电流控制，动态响应快。 ４Ｏ０ ３００ ２【ｘ１ １００ ０ —１００ —２００ ３００ －４００ ０ １０ ０ １５ ０ ２０ ０ ２５ ０．３０ ｔ／Ｓ 图７ ＰＷＭ整流器交流侧电压电流波形（０．２ Ｓ负载突变） ４００ ３００ ２００ 】ｏｏ Ｏ ｌｏｏ ２ｏ０ ３ｏ０ －４ＯＯ 图８ ＰＷＭ整流器交流侧电压电流波形 （０．４５ Ｓ负载突变） 仿真验证表明，ａ相电流总畸变率接近标准 正弦波，谐波分量集中，有利于滤波器的设计（见 图９）。直流侧电容电压的波形在整个负载突变 过程中（加载、减载）均能很快恢复到设定值，系 统的抗负载扰动性能理想（见图１０）。 一１４一 图９ Ｕ相电流的谐波分析 图１０直流侧电压波形 ４ 结 语 本文提出的动态调整滞环宽度的自适应ＨＢ． ＣＣ方法，由于保留了传统ＨＢＣＣ的基本特点，因 而保持了动态响应快、其内在的电流能力等 优点；通过在锁相回路基础上增加一个滞环宽度 预测模块，并引入开关频率的闭环控制，解决了传 统ＨＢＣＣ开关频率不固定的问题，降低了平均开 关频率，减少了开关器件的应力及开关损耗，简化 了滤波器的设计及体积，对优化三相四线制的 ＰＷＭ整流器具有重大意义。 【参考文献】 ［１］张崇巍，张兴．ＰＷＭ整流器及其控制［Ｍ］．北京： 机械工业出版社，２００３． ［２］ 王义锋，金新民．对ＰＷＭ整流器固定频率型电流 控制方法的改进［Ｊ］．电源技术，２００４（２）：７７－７９． ［３］ ＭＡＬＥＳＡＮＩ Ｌ，ＴＥＮＴＩ Ｐ．Ａ ｎｏｖｅｌ ｈｙｓｔｅｒｅｓｉｓ ｃｏｎｔｒｏｌ ｍｅｔｈｏｄ ｆｏｒ ｃｕｒｒｅｎｔ・－ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｖｏｌｔａｇｅ－－ｓｏｕｒｃｅ ＰＷＭ ｉｎ－－ ｖｅｒｔｅｒｓ ｗｉｔｈ ｃｏｎｓｔａｎｔ ｍｏｄｕｌａｔｉｏｎ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ［Ｊ］．ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓ Ｉｎｄ，１９９０，２６（１）：８８－９２． ［４］ 陈瑶，金新民，童亦斌，等．三相四线系统中三相电 压型ＰＷＭ整流器控制策略［Ｊ］．电工技术学报， ２００７（７）：６４－６８． （下转第３９页） ・开关电源・ 低压电器（２０１０Ｎｅ１５） 布更为相似，因此，一∞∞∞加∞如柏如∞ｍ ０ 对共模传导电流就有更好的抑 次侧与次级之间的共模电流，减少共模传导 制效果，测试结果如图１４所示。 ＥＭＩ。 【参考文献】 Ｋｅｉｔｈ Ｂｉｌｌｉｎｇｓ．开关电源手册［Ｍ］．张占松，汪仁皇， 谢莉萍译．２版．北京：人民邮电出版社，２００７． 王清洲．电磁屏蔽设计（一）［Ｊ］．电子质量，２００３ （５）：５８－５９． ＨＩＲＡＫＩ Ｅ，ＴＡＮＡＫＡ Ｔ，ＮＡＫＡＯＫＡ Ｍ．Ｚｅｒｏ－ｖｏｌｔａｇｅ Ｏ１５ ＩＨｚ Ｏ ５ １ ＩＨｚ ５ ｌＯＭＨＺ ３ＯＭＨｚ ａｎｄ ｚｅｒｏ—ｃｕｒｒｅｎｔ ｓｏｆｔ—ｓｗｉｔｃｈｉｎｇ ＰＷＭ Ｉｎｖｅｒｔｅｒ［Ｊ］． ＥＰＥ ２００５ Ｄｒｅｓｄｅｎ，ＩＳＢＮ：９０－７ ５８１１５－０８－５． 图ｌ４变压器内部设置两层屏蔽铜箔的 ＫＵＩＳＭＡＬ Ｍ．Ｖａｒｉａｂｌｅ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ｓｗｉｔｃｈｉｎｇ ｉｎ ｐｏｗｅｒ 传导ＥＭＩ测试结果 ｓｕｐｐｌｙ ＥＭＩ—ｃｏｎｔｒｏｌ：ａｎ ｏｖｅｒｖｉｅｗ ａｅｒｏｓｐａｃｅ ａｎｄ ｅｌｅｃ－ 理论及试验结果均表明：在变压器中增加屏 ｔｏｒｎｉｃ ｓｙｓｔｅｍｓ ｍａｇａｚｉｎｅ［Ｊ］．ＩＥＥＥ，２００３（１８）：１８－ 蔽层，可以对共模传导ＥＭＩ起抑制作用，尤以两 ２２． ｜ｉ＝ ］ ］ ］ ］ 层铜箔的屏蔽效果最好。具体设计中，可根据电 朱方明，王宝瑛．开关电源的电磁干扰抑制技术 ］ ］［Ｊ］．通信电源技术，２００７，２４（６）：７６－７９． 源共模传导ＥＭＩ的严重程度来选择相应的屏蔽 左琛，胡莹，常越．开关电源中电磁干扰的产生及 措施。 其抑制［Ｊ］．电力电子技术．２００７，４１（１）：７８￣０． 由于各类变换器中产生共模传导ＥＭＩ的机 ＣＨＥＮ Ｐｉｎｇｐｉｎｇ，ＺＨＯＮＧ Ｈｏｎｇｈａｏ，ＱＩＡＮ Ｚｈａｏｍｉｎｇ， 理是相同的，所以，上述共模传导干扰的模型和屏 ｅｔ ａ１．Ｔｈｅ ｐａｓｓｉｖｅ ＥＭＩ ｃａｎｃｅｌｌａｔｉｏｎ ｏｆ Ｙ ｃａｐａｃｉｔｏｒ ａｎｄ 蔽层的设计方法同样适用于其他拓扑。 ＣＭ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｓｕｓｅｄ ｉｎ ｓｗｉｔｃｈｉｎｇ ｍｏｄｅ ｐｏｗｅｒ ｓｕｐｐｌｉｅｓ［Ｃ］／／２００４ ３５ｔｈ Ａｎｎｕａｌ ＩＥＥＥ Ｐｏｗｅｒｅｌｅｃｔｏｒｎ— ４ 结 语 ｉｃｓ Ｓｐｅｃｉａｌｉｓｔｓ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，Ａａｃｈｅｎ，Ｇｅｒｍａｎｙ，２００４： 由于开关电源输入、输出侧与大地之间存在 １０７６．１０７９． 着电位差的高频变化，是造成共模ＥＭＩ的根本原 刘松．ＥＭＩ及无Ｙ电容手机从电器的设计［Ｊ］．电子 设计应用，２００７（９）：１１２—１１５． 因。理论分析和试验结果表明，在一次绕组与二 ＢＲＯＷＮ Ｍ．开关电源设计指南［Ｍ］．徐德鸿，沈旭， 次绕组之间设置屏蔽绕组或屏蔽铜箔，可以抑制 杨成林等译．２版．北京：机械工业出版社，２００４． 收稿日期：２０１０—０６—０１ （上接第ｌ４页） 滞环电流控制新策略［Ｊ］．变频器世界，２００９（４）： ［５］ 王兆安，黄俊．电力电子技术［Ｍ］．北京：机械工业 ３９＿４１． 出版社，２０００． ［１Ｏ］ ＳＡＳＡＮ Ｚ．Ａｎ ａｄａｐｔｉｖｅ ｈｙｓｔｅｒｅｓｉｓ ｃｕｒｒｅｎｔ ｃｏｎｔｒｏｌ ［６］李勋，段善旭，康勇，等．三桥臂４线制ＰＷＭ整流 ｂａｓｅｄ ｏｎ ｕｎｉｏｐｌａｒ ＰＷＭ ｆｏｒ ａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｉｆｌｔｅｒｓ［Ｃ］／／ 器控制策略研究［Ｊ］．电气传动，２００７（１１）：２６－３０． Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｔｈｅ ２００６ Ａｕｓｔｒａｌａｓｉａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｉｅｓ ［７］ＡＬｌ Ｉ Ｍ．Ａ ｎｏｖｅｌ ｖａｒｉｂａｌｅ ｈｙｓｔｅｒｅｓｉｓ ｂａｎｄ ｃｕｒｒｅｎｔ Ｐｏｗｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ．Ｄｅｃ．２００６．１０—１３． ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ｔｈｒｅｅ－－ｐｈａｓｅ ｔｈｒｅｅ－－ｌｅｖｅｌ ｒｅｃｔｉｉｆｅｒ ｗｉｔｈ ｃｏｎ・・ Ｌ ＳＯＮＡＧＬＩＯＮＩ．Ｐｒｅｄｉｃｔｉｖｅ ｄｉｉｇｔｌａ ｈｙｓｔｅｒｅｓｉｓ ｃｕｒｒｅｎｔ ｓｔａｎｔ ｓｗｉｔｃｈｉｎｇ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ．ＩＥＥＥ，Ｐｏｗｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｃｏｎｔｒｏｌ［Ｃ］／／Ｔｈｒｉｔｉｅｔｈ ＩＡＳ Ａｎｎｕｍ Ｍｅｅｔｉｎｇ ＩＡＳ９５．， Ｓｏｃｉｅｔｙ Ｇｅｎｅｒａｌ Ｍｅｅｔｉｎｇ，２００５（１）：２３－２７． Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ Ｒｅｃｏｒｄ ｏｆ ｔｈｅ １９９５ ＩＥＥＥ，１９９５，１８７９． ［８］ ＢＥＬＨＡＯＵＣＨＥＴ Ｎ，ＢＥＧＡＧ Ｓ．Ａ ｄｉｇｉｔｌａ ｈｙｓｔｅｒｅｓｉｓ １８８６． ｃｕｒｒｅｎｔ ｃｏｎｔｏｒｌｌｅｒ ｆｏｒ ｔｈｍｅ ｐｈａｓｅ ｓｈｕｎｔ ａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ［１２］ Ｌｕｉｉｇ Ｍａｌｅｓａｎｉ，Ｐａｏｌｏ Ｔｏｍａｓｉｎ［ｃ］／／ＰＷＭ ｃｕｒｒｅｎｔ ｉｆｌｔｅｒ［Ｃ］／／４ｔｈ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ ｏｎ Ｃｏｍｐｕｔｅｒ ｃｏｎｔｒｏｌ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ ｏｆ ｖｏｌｔａｇｅ ｓｏｕｒｃｅ ｃ０ｎｖｅｒｔｅｒｓ——ａ Ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ Ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇ．ＣＩＰ’２００７． ｓｕｒｖｅｙ．ＩＥＥＥ．１９９３．６７０－６７５． ［９］ 张竹，张代润，何易桓，等．电压型三相逆变器定频 收稿日期：２０１０—０５—２８ —３９一
