800吨装配式冷库设计-推荐下载

1.2 设计题目

1.3 设计原始数据

2）高温库总冷藏量500吨。

1）低温库总冷藏量300吨。

800吨装配式冷库设计

4）设计条件：参照相关的参考资料。

3）按照冷库设计规范，配置所需的冻结间和预冷间。

5）设计环境条件：参照本人生源地的气候条件。（安徽省六安市）

课程设计设计是大学阶段最后一个环节，同时也是工科类专业教学的必不可少的重要环节之一，是对学生在校期间所学专业知识的全面总结和综合检验。通过毕业设计了解建筑环境与设备工程专业的设计内容、程序和基本原则，熟悉设计计算的步骤和方法，培养学生的识图和制图能力，引导学生学会查找设计规范和设计手册，初步了解本专业的主要设备、附件及材料，全面提高学生进行实际工程设计的能力，为即将投入社会工作做好准备。参加《制冷技术》毕业设计的学生，通过设计要求掌握有关冷藏库制冷工艺设计的内容、程序及基本原则和制冷工艺设计计算方法并提高绘制设计图纸的能力。

夏季室外通风计算相对湿度：62％；

室外最热月月平均相对湿度：80％；

夏季室外最热月平均温度：28.2℃；

夏季室外通风室外计算温度：33℃；

夏季空调室外计算湿球温度：27.9℃；

夏季室外空气调节日平均温度：32℃；

T51 设计基本资料

6）其他

1.3.2 设计图纸7）参考文献

3）冷库立面图；4）冷库负荷计算

1.3.1 设计说明书

2）冷库平面布置图；

1）制冷系统原理图；

冻结间

冷却间

常温穿堂

85%～90%

库房名称

4）制冷系统管路透视图。

1.4 设计内容和要求

1）制冷系统方案设计；

3）冷库设计参数的确定；

1.5 冷藏库室内设计参数

5）制冷设备的选型及校核计算；

2）冷库容积及结构尺寸的确定；

大气压力：夏季：101.kPa；冬季997.25kPa。

冷却物冷藏间

相对湿度

冻结物冷藏间

90%

温度2 oC

水蒸气分压力5.2×102

85%

90%

95%

-23 oC

-18 oC

32 oC

0 oC

1.6×102

1.5×102

1）冻结间

2.2.1冷藏间面积的确定

2.2冷藏库尺寸计算

L2.1 冷藏库吨位分配及分间

低温库总冻藏量300吨，分配成三个100吨冷藏间；高温库总冷藏量500吨，分配成二个冷藏间，每个冷藏间的库容为250吨。

如以冻盘规格为600×400×120 (mm) ,每盘装货按20公斤计，每平方米排管面积可冻结食品60—80公斤，搁架规格：每间冻结间有二个搁架，每个搁架每层宽1200 mm，每层高250~400mm , 分9层排管，共用8层装食品。则有：

　　　　n-----几层装货.

　　　　　2-----2个搁架，

　式中，　L----搁架长度,mm,

　　　　　400-----冻盘宽，mm

G-----每次冻结能力，kg/次，

2 冷藏库热工计算

　　　　　2-----1200/600,每层横向装两个冻盘，

a．采用搁架式排管直角吹风式冻结方式。取冻结间的生产能力15吨/天。

　　　　　g-----每盘装货量，在此按20kg/每盘，

G.400　　　　　　　　　　　　　（2-6）　

22ngC.冻结间高度计算：

b.冻结间宽度计算：

V则有：　　L根据公式（2-1）得，

2）冻结物物冷藏间

3）冷却物冷藏间冷藏间

取冻结间的长度为：L=10 m

顶排管距离库顶1.2m,

每间冻结间的净面积F= 长×宽=10×5=50 m2

冻结间宽度计算＝　两个搁架宽度（2400）＋走道（1800）＋搁架离墙距离（400）＝4600mm，取冻结间的宽度为：L=5 m

为模数的规定将冷却间的公称体积定为长×宽×高=13×10×5

V=625。所以冻结物冷藏间的面积为625/5=125，。鉴于建筑上对墙间距以1

V1根据公式：G

高度=0.4+0.4×8+1.2=4.8m,取h=5m。冻结物冷藏间设计吨位100吨/间，共3间

15000G400＝9375 mm,.4002282022ng1000100根据《冷库设计规范》表3.0.3初步估计其η=0.4，得到

4001000S（2-1）

Vkg/m3

4）预冷间

b)校核计算公称体积定为根据公式（2-1）得，3.0.3初步估计其η=0.5，

长×宽×高=23×15×5

η—冷藏间的体积利用系数； V1—冷藏间的公称体积（m3）；根据公式（2-1）得，冷却物冷藏间V ρs—食品的计算密度（kg/m3）

100025 ，η=0.4，得V=250，取其面积250/5=50㎡。

300冷却间理论储藏量G根据《冷库设计规范》表3.0.5查得箱装水果（苹果）的密度为ρs=300 1667/5=333.4，取334㎡鉴于建筑上对墙间距以1为模数的规定将冷却间的

式中G—冷库计算吨位（t）；

取冷却间长10m,宽6m，高5m。建筑公称体积V=10×6×5=300m³。

1000250根据《冷库设计规范》表

300 a） 取预冷间的生产能力25吨/天，箱装新鲜水果(苹果)计算密度ρs=300kg/m³。

v30t1000V=1667。所以冷却物冷藏间的面积为

冷却间的冷风机的末端留有1.8m的机械搬运通道，货物沿冷却间气流流动方向堆垛，货堆长5m,宽1.6m，有三条货物堆，货堆之间和货堆与墙体之间的距离为0.3m。货堆顶部距离库顶1.4m，货堆底部有0.1m的垫木，故货高为3.5m.

高

宽

长

G体积

555010250冷却间

面积

满足设计要求。

冷却间实际储藏量

2.3站台的设置

各冷藏间的具体尺寸：（长度单位：m）

2.4库房围护结构的设计和计算

为便于装卸货物，冷库中必须设置月台。

地坪结构及各层参数：

51.633.530025.2t10005

15

23

345

1725

冷却物冷藏间

3地坪采用地下埋设自然通风管道给地坪保温。

555010250

聚氨酯泡沫塑料库板的导热系数λ=0.031w/(㎡·℃)

冻结间

根据《冷库设计规范》GB 50072—2001规定：公称体积大于4500m³

氨酯库板厚度δ即可。以下是冷库地坪的设计说明：

51013650130

冻结物冷藏间

的冷库，公路

公称体积V=23×15×5×2+16×10×5×3=5940m³。所以取公路站台宽度7m。

2.4.1本冷库为装配式冷库，围护结构均采用聚氨酯泡沫塑料。只需要确定聚

计取5m。站台边缘高出站台下地面0.9～1.4m。—般设计取1.0m。在本冷库设计中，总的

站台宽度为6～8m；公称体积小于或等于4500m的冷库，公路站台宽度为4～6m。—般设

9

8

7

6

5

4

3

2

1

10

号

序

冻结间（由上向下）

0.20.050.020.010.020.080.005

冷藏间

——0.930.931.51190.06981.5468an=29an=12an=12

0.0340.1250.0830.0330.0562.865（㎡.℃/W）3.16680.02150.03510.02150.0517

冷却间

冻结间

冷藏间

冷却间

冻结间

冷藏间

软木层

总热阻∑R

结构层

表面空气热阻

预制混凝土板

1：3水泥砂浆

二毡三油隔气层

一毡二油防水层

传热系数K=1/∑R

1：3水泥沙浆找平

层

200号钢筋混凝土层

厚度δ 导热系数

λ（W/ m.℃）（m）

热阻R=δ/λ

0.312

0.316

3.1178

3.2088

2）

2.4.2确定聚氨酯隔热材料的厚度

W/(m2·℃)。

冷却间

d[R0(冻结物冷藏间的聚氨酯库板厚度取为δ=

d—围护结构各层材料的厚度 （m）；

1）首先确定温差最大的库板厚度（冻结间的外墙）

根据《冷库设计规范》表4.4.6查得αw

R— 围护结构各层材料的热阻 [m2·℃/W]；

R0—围护结构总热阻 [m2·℃/W]；

150mm。

λ— 围护结构各层材料的热导率 [W/(m·℃)]；

αn — 库房围护结构内表面传热系数 [W/(m2·℃)]；

αw — 库房围护结构外表面传热系数 [W/(m2·℃)]；

dd1d1d2d31R4R678)] w12378n=23

0.321

冷却物冷藏间和冷却物冷藏间的内墙聚氨酯厚度确定：由冷库设计规范的

p69表B.0.2得出总热阻R0=2.00m2·℃/W，计算出聚氨酯厚度d=60mm

（2-W/(m2·℃)，αn=18

同样利用此方法计算出冷却间外墙的聚氨酯厚度d=118mm,设计中考虑25%的富裕量，得到d=0.118×1.25=0.1475m，取整得d=150mm；

初步估算：冷却间及冷却物冷藏间的聚氨酯库板厚度取为δ=100mm；冻结间及

根据资料[1]B.0.1知：冷间外墙屋面或顶棚总热阻，可根据夏季空气调节日平均温度与室内温度的温差乘以修正系数a值进行修正。冻结间的设计温度为-23℃，聚氨酯泡沫塑料D<4，根据资料[1]表B.0.1-1查得温差修正系数a=1.30，则室内外温差a△t=1.3×[32-(-23）]=71.5℃，查表B.0.1-2,面积热流量取10W/㎡,得热阻：R0=7.15 m2·℃/W。

将各个参数代入公式（2-2），得，绝热材料厚度d=0.217m，设计中考虑25%的富裕量，得到d=0.217×1.25=0.27125m，取整得d=280mm。

内墙构层

外墙

的外墙

的内墙

之间的内墙

冷却间外墙

相邻的内墙

冻结间外墙

冷却物冷藏间

室外计算

-1032323232323232

室内设计022-18-23-18-18-18

558

温度（℃）温度（℃）差（℃）

室内外温

结构层聚氨酯隔热材料厚度计算表 表3.6

323030505050

物冷藏间内墙

传热系数（w/㎡.℃）

）阻

围护结构总热

冷却间与冷却

与穿堂之间的

冷却物冷藏间

冷却物冷藏间

冷却间与穿堂

物冷藏间之间

冻结间与冻结

冻结间与穿堂

与穿堂的内墙

冻结物冷藏间

冻结物冷藏间

其他位置的聚氨酯厚度可以照此选择。

32

10

32

0

0

0

46

10

32

Ro（㎡·K/w

d（mm）

厚度

隔热材料

屋面

屋面

4）

冻结物冷藏间

度。

RmintgtdtgtlbRw32

b —— 热阻修正系数

-23

55

其它围护结构： b= 1.0

（2-

（4）防止外墙结构表面结露的校核计算

td —— 围护结构低温侧的气温 （℃）；

tl —— 围护结构高温侧空气露点温度 (℃)；

围护结构热惰性指标D≤4时： b= 1.2

式中 Rmin — 围护结构最小总热阻 [m2·℃/W]；

tg=32℃, td=-23℃， tl=26℃, Rw =0.043 m2·℃/W, b=1.2。

根据资料[1]第4.4.7条：针对温差最大的冻结间进行校核。

围护结构的总热阻R必须大于下式计算出的最小总热阻Rmin：

tg — 围护结构高温侧的气温 （℃）；（见资料[1]第3.0.6条）

通过夏季室外空气调节日平均温度和计算相对温度查i-d图即可得露点温

Rw —— 围护结构外表面换热热阻 [m2·℃/W]；（见资料[1]第4.4.6条）

7）

8）

H0g/(m·h·Pa)

2.4.3校核围护结构的蒸汽渗透阻

—材料的蒸汽渗透系数 i

di—各层材料的厚度 [m]，此处di =0.28m

H0didiiiHi

; ；Psn=86.9 Pa

式中 H0—围护结构隔热层高温侧各层材料（隔热层以外）的蒸汽渗透阻之

和（m2·h·Pa/g）；

所以>1.6×(2949.56-86.9)=4580.256，即符合要求。

Psn—围护结构低温侧空气的水蒸气压力 （Pa）。Psw—围护结构高温侧空气的水蒸气压力 （Pa）；

代入上式，得Rmin=0.473 m2·℃/W Hi—围护结构隔热层高温侧各层材料（隔热层以外）的蒸汽渗透阻（m2·h·Pa/g）。

根据资料[1]4.5.1条：围护结构两侧设计温差大于或等于5℃时，应在温度较高一侧设置隔汽层。本冷库是聚氨酯泡沫塑料库板，具有隔汽的作用，根据资料[1]4.5.2条，冻结间围护结构结构蒸汽渗透阻可按下式验算：

H01.6(PswPsn)

（2-

（2-

[g/(m·h·Pa)]；聚氨酯泡沫塑料µ=

2.4.4

负荷和机械设备热负荷之分。

3.1 围护结构热流量计算

式中 1——围护结构热流量（W）；

Aw——围护结构的传热面积（m2）；

——围护结构两侧温差修正系数；

货物在库内冷却和贮存时释放出来的热量。

2 n——围护结构内侧的计算温度，℃；

w——围护结构外侧的计算温度，℃；

的散。流入冷库的热量可归纳为五种热流量：

w——围护结构的传热系数（W/mk）；

是空气对流换热。维护结构的传热量可用下式表示：

3冷库热负荷计算

Ⅴ 操作热流量：由于照明、开门和操作人员传入冷库的热流量。Ⅰ 围护结构热流量：由于室内外温差通过围护结构流入冷间的热量期停留的冷间需要送如新鲜空气，由这两方面因素带入冷间的热流量。

Ⅳ 电动机运转热流量：由于电动机或其他用电设备带入库房的热量。

这五种热流量组成了冷库的热负荷。根据计算的目的不同，冷库热负荷有冷却设备热

的传热主要是导热；在维护结构外表面是空气对流与辐射的综合作用；在维护结构内表面

通过维护结构的传热量是导热、对流和辐射换热的综合作用。在维护结构内部各层中

冷库是一个低温体，其周围环境或进出货作业的热量要流入冷库，冷库内部也有热量

Ⅲ 通风换气热流量：贮存有呼吸作用的货物，其冷间需要通风换气，有操作人员长

Ⅱ 货物热流量：由货物（包括包装材料和运载工具）在库内降温及其有呼吸作用的

1wAw(wn) （4-1）

间NO.03

计算部位

间NO.02

冻结物冷藏

冻结物冷藏

冻结间NO.01

屋面

5.345.345.3410101013.0613.0613.0613.0613.0613.0610.56

地坪

屋面

地坪

屋面

地坪

3.1.1冷库围护结构传热面积Aw计算

北外墙

5555.285.285.285.285.2810.5610.5610.5610.5610.56

50505068.956868.956868.956868.956856.390455.756856.3904137.9136137.913656．3904

东内墙

西内墙

南内墙

北外墙

东内墙

西内墙

南内墙

北外墙

东内墙

西外墙

南内墙

北外墙5.34

10

10

长（m）

冷库围护结构传热面积Aw计算表 表4.1

13.34

13.06

13.06

5

5

宽（m）

10.56

10.56

10.56

5.28

50

50

面积（㎡）

137.9136

137.9136

70.4352

56.3904

间NO.04

冻结物冻结

冷却间NO.05

冷却物冷藏间NO.06

地坪屋面地坪屋面地坪西内墙2西内墙1东内墙南外墙北内墙东内墙西外墙南外墙北内墙东外墙西内墙

2310101023.35.155.1510.35.155.1513.1515.1815.1813.3413.3410.56

冷却物冷藏

间NO.07

55555.155.155.1510.310.35.155.155.155.2815.1510.5610.56

50505011578.17778.17753.04553.04553.045140.8704140.8704352.99567.722526.522526.522555.7568

屋面

东外墙

西内墙

南外墙

北内墙

南内墙

23

15.18

15.18

13.34

23.3

23.3

5

15.15

5.15

5.15

5.15

5.28

78.177

78.177

115

119.995

352.995

70.4352

NO.01

冻结间

11冻结物冷

藏间NO.02

122℃。

计算部位

屋面地坪

3.1.2围护结构热流量计算

南内墙北外墙东内墙西外墙南内墙北外墙

屋面

50

东内墙

西内墙

屋面

地坪

地坪

68.9568

68.9568

56.3904

55.7568

28.1952

56.3904

50

50

Aw137.9136

137.9136

56．3904

23.3

23.3

Kw

0.24

1960.9

0.24

0.109

α1.31.31.60.61.31.31.31.00

5

0.493

0.493

0.109

0.109

0.109

0.493

0.109

0.109

0.109

围护结构热流量计算表 表4.2

定a值。冷间地坪下设有通风加热装置时，其外测温度按照1-2℃计算。在这里取为

冷却间空库保温温度10℃；冻结间空库保温温度-10℃。查《制冷装置设计》表2-8确

2453.665

50505525555555

123.25219.74439.48488.559488.559540.7203.005434.541

1.00

1.00

1.6

0.6

15.18

15.18

0

w- n50

20

-5

353.694

353.694

10

397.191

-123.25

1202.606

冻结间冷

冻结物冷

藏间NO.04

藏间NO.03

冷却间

NO.05

15屋面地坪屋面地坪西外墙南外墙北外墙东外墙西内墙南内墙北外墙东内墙西内墙南内墙

505050140.8704140.8704137.9136137.913626.522526.522555.756870.435270.435268.956853.045

0.240.240.1090.1090.4930.1090.1090.2030.2030.2030.1090.4930.4930.109

1314屋面

地坪

北内墙

3027.224.171

1.61.31.31.31.60.60.601.001.001.001.001.00

0030303050205050505020

001228.31202.606323.044161.522161.522405.706395.0399.033499.033397.191

东内墙

北外墙

50

68.9568

78.177

53.045

53.0450.47

0.203

0.203

0.203

0.109

1183.258

1.6

1.3

1.00

0.60

1.00

1.00

1.00

0

2

0

32

30

50

50

20.3

0

0

507.837

516.870

375.814

488.558

1716冷却物冷

冷却物冷

藏间NO.07

藏间NO.06

总计

西内墙2西内墙1东外墙西内墙南外墙北内墙东内墙屋面地坪屋面地坪

3.2货物热量

南外墙

Q2Q2aQ2bQ2cQ2d50115115

式中：Q2a ——食品热量（W）

78.17778.177353.694353.694119.995352.995352.99567.7225

0.470.470.2030.2030.4910.2030.2030.2030.4910.2030.203

78.1770.203

根据《制冷装置设计》，货物热流量按下式计算:

5670.8005114.57321874.567w

0.601.001.000.601.001.001.001.61.01.01.6

1.00

1G'(h1h2)'(t1t2)CbG'(q1q2)[GB]3.6TT2(GnG')q22

199.483

020232

3676.153

32

779.487

32

507.8370

32

507.832

30

3439.583

32

020.3199.0439.925

32

507.837

10

3.2.1 食品热量

位的5％～15％计算

a)预冷间的食品热量

G'——冷间每日进货量（kg） Q2c——货物冷却时的呼吸热量（W）

本冷库对于苹果的预冷，

Gn——冷却物冷藏间的冷藏量

1/3.6——1KJ/h换成W的数值。

Cb——包装材料或运载工具的比热容

Q2d——货物冷藏时的呼吸热量（W）

Q2b ——包装材料和运输工具热量（W）

（1）冷却间、冻结间按设计冷加工能力计算。

B——货物包装材料或运输工具重量系数见表2-11

（2）存放果蔬的冷却物冷藏问，不应大于该问计算吨位10％

T——货物冷却时间。对冷藏间取24h，冻结间取设计冷加工时间。

t1、t2 ——包装材料或运载工具进入冷间时及在冷间终止降温时的温度

（3）有从外库调入货物的冷库，其冻结物冷藏问每问每日进量可按该问计算吨

h1、h2 ——货物进入冷间出示温度及终止降温时的含热量（KJ/kg），见表2-

q1 、q2 ——货物冷却初始温度时及终止温度时的呼吸热量（W/kg）,

藏间

483.8w

温度,则

1451.39w

34565.97w

70079.16w

b) 冻结间的食品热量

d)冻结物冷藏间的食品热量

c)冷却物冷藏间的食品热量

2）包装材料和运输工具热量

a)预冷间包装材料和运输工具热量

表2-14货物包装材料和运载工具重量系数B=0.25。；

同上，由《冷库制冷设计手册》P185，查得存放果蔬的冷却物冷藏间每日进

未冷却猪肉进货温度，，出库温度，查《制冷装置设计》表2-10得

货量按照不大于8%计算，取6%，得到进库温度，；终止温度，；冷藏间

进货量为预冷间的加工能力25t/天。根据制冷装置设计的P74和表2-16得知

货量取5%，为5t,进库温度，查《制冷装置设计》表2-10得，终止温度，；冷

同上，由《冷库制冷设计手册》P185，查得存放果蔬的冷却物冷藏间每日进

本冷库设计为无外库调入，则每日进货量为15t,由《冷库制冷设计手册》知

食品没有考虑到含水量等因素，取值应附加10%，所以,苹果在预冷间终止时的

苹果的生产旺月的修正系数，。苹果的进货温度=32×=26.56℃。则,由于表格内

在《制冷装置设计》的表2-15苹果的包装材料和运输工具的比热容，

G'G'Bb=4275w

热量。

G'Bb2冷却间的

Cbt1t2a)冷却间呼吸热量

3）食品冷却时的呼吸热量

q1q2=1600w

Cbt1t2=262.15w

=3219.24w

4）食品在冷却物冷藏间呼吸热量

则由上可知总的货物热量=1222.85w

苹果在初试温度2℃时的呼吸热0.021w/kg；

b）冷却物冷藏间包装材料和运输工具热量；；

苹果在初试温度26.56℃时的呼吸热0.149w/kg；

冻结间和冻结物冷藏间的猪肉无需包装，则无包装材料和运输工具

3）

则

Q3Q3a3.3通风换气热量

Φ3 = Φ3a + Φ3b

气的小，在实际计算过程中可近似取ρ=1.2kg/m3）

由冷库设计规范第6.1.14条的注，由于库内人员不长期停留，可知此设计中Φ3b可不计。

式中 hw — 冷间外空气的比焓 [kJ/kg]；（根据冷库设计规范第3.0.6条第2点“通风换气热流量计算的室外计算温度应采用夏季通风室外计算温度，即33℃；室外相对湿度应采用夏季通风室外计算相对湿度，即62％。”再由i-d图即可查得hw =83.967 kJ/kg。

得到 冷却间通风换气热量

冷藏间21.2×13.4×5=1420.4；

24 — 1d换算成24h的数值。

1hwhnnVnn 3.624根据冷库设计规范第6.1.14条：

n — 每日换气次数，取2～3次；

hn — 冷间内空气的比焓 [kJ/kg]；

式中 Φ3a — 冷间换气热流量 [W]；

Vn — 冷间内净体积（扣除柱子） [m3]；

Φ3b — 操作人员需要的新鲜空气热流量 [W]；

和冷却物冷藏间。查得冷却间,冷却物冷藏间；冷却间的净体积10×6×3.5=210；冷却物

由《冷库设计规范》P34得知上式仅适用于贮存有呼吸食品的冷间，所以只需就算冷却间

ρn — 冷间内空气密度 [kg/m3]；（根据资料[9]P6，湿空气的密度比干空

（3—

房间

冷冻间4

冷却间1

式中：Pd一一电动机额定功率，KW；

据《冷库设计规范》P34页，6.1.15条的规定，

ξ一一热能转化系数，电动机在冷间内时应该取1,电动机在冷间外时应该取0.75;

ρ一一电动机运转时间系数，对于冷风机取1，其它按照8小时的时间来计算。

冻结物冷藏间2

冻结物冷

冷却物冷

冷却物冷

藏间6

藏间5

藏间3

3.4电动机的热量

冷却物冷藏间通风换气热量

电动机运转热流量计算表

风机额定功率

Pd（KW）

15

11热转化系数￡

15

12

12

10

10

Q41000Pd电动机运转负荷Q=1000*Pd*ρ*￡

1

电动机运转时间系数ρ

11

Q（W）1000010000

1

1

1

1

1

1

1

15000

15000

12000

12000

冻结物冷

藏间7

合计

3.5操作热量

15

根据资料[1]第6.1.16条：

Q5Q5aQ5bQ5c1

查制冷装置设计P78知冷却间和冻结间不计算操作热量。

Q5c — 操作人员热流量 （W）；

式中 Q5a —— 照明热流量 （W）；

000

Q5b — 每扇门的开门热流量 （W）；

1nVhwhnMn3qdAnrQr3.624241

（3—4）

15000

3/24 — 每日操作时间系数；

A — 冷间地面面积 （m2）；

V— 冷间内净体积 （m3）；

M — 空气幕效率修正系数 0.5；

ρn— 冷间内空气密度 （kg/m3）；

hn — 冷间内空气的比焓 （kJ/kg）；

hw — 冷间外空气的比焓 （kJ/kg）；

Qr — 每个操作人员产生的热流量 （W）

冷间设计温度 ≥-5℃时，Qr = 280 W

nr — 操作人员数，中小型冷库一般取2人；

qd — 每平方米地板面积照明热流量 2.3 W/m2；

n— 每日开门换气次数；（根据资料[1]图6.1.16）

冷间设计温度 < -5℃时，Φr = 410 W

将所有数据代入公式（3-4），列表计算结果见表3-4。

表3-4 操作热流量计算表

藏间3#2#6#5#

藏间

藏间

藏间

藏间

4#

2.3

130 335

2

1725650

84848484

6506502222

1725

84

130 130 335

2.32.32.32.3

合计

qd

A(㎡)

n

V（m3）

hw

物冷

冻结

物冷

冻结

物冷

冻结

间冷

冷却

间冷

冷却

序号

冷间

9

0.5

1.29

2

279

1096.611096.61

2792

1.291.29

2

279

1096.61

0.50.5

9

9

9

9

hn

M

8833.61w

0.5

1.29

2

279

2771.

0.5

1.29

2

279

2771.

ρn

nr

Qr

Q5（W）